以氧指数和耐火实验研究了复合材料的阻燃性，膨胀型钢结构防火涂料在实验条件一致情况下同等距离用喷枪灼烧同等时间，通过观察膨胀型钢结构防火涂料涂层碳化后的碳化层膨胀效果反映膨胀型钢结构防火涂料涂层的耐火性能，膨胀型钢结构防火涂料涂层经耐火试验灼烧后的外观见图3,其中未加无机阻燃剂填料的样板①碳化层膨胀效果最佳。添加了无机填料的膨胀型钢结构防火涂料涂层发泡效果不同，②号膨胀型钢结构防火涂料加有滑石粉，经喷枪灼烧后碳化且碳层出现明显裂缝;而③一⑥号样加有滑石粉和水镁石，灼烧后碳层膨胀发泡效果比②号样明显，且碳层裂痕较②号浅。因为水镁石在高温下分解会释放出水蒸气，使膨胀型钢结构防火涂料涂层碳化过程更易膨胀起泡，水蒸气的形成也可降低温度，可降低碳化层局部受热收缩出现裂痕;观察变量(二)中膨胀型钢结构防火涂料涂层的耐火情况，相比变量(一)中的样板，碳化的膨胀型钢结构防火涂料涂层发泡不够明显，且碳化后的膨胀型钢结构防火涂料涂层开裂明显，容易脱落，对提高膨胀发泡形成致密的隔热层来延缓受保护基材耐火极限不佳。因此，从防火性能指标分析，碳化后的碳层容易脱落而使基材裸露，起不到隔热的效果，变量(二)中的样板达不到防火的标准要求。结合氧指数测试结果(表6)，变量(一)中的膨胀型钢结构防火涂料涂层氧指数基本在30.532，相比未加无机填料的膨胀型钢结构防火涂料涂层氧指数33.4稍低。因为无机阻燃剂等量替代了部分有机阻燃剂，氧指数降低的幅度较低，仍然保持在30以上。但在成本上可节约的空间大，替代的效果仍有可行性;对比变量(二)中样板对应的氧指数，当水镁石的添加量超过12g时的样板氧指数低于30，虽然材料氧指数大于27，可认为材料属于自熄材料，但阻燃效果相比未加无机填料的样板氧指数降低了3-6个点，且水镁石的量继续增加，⑧一@号氧指数降低的趋势更明显。因为氢氧化镁添加量过多时，氢氧化镁粒子的团聚作用明显.分散性变差.而且有机阻燃体系在基础配方中的占比下降，等量的水镁石防火效果不及有机阻燃剂。因此，为保持膨胀型钢结构防火涂料涂层有较好的耐火性能，无机阻燃剂不能替代过多的有机阻燃剂。
    通过热重法研究了膨胀型钢结构防火涂料涂层的热降解过程。图4为膨胀型钢结构防火涂料的热重曲线。可以看出，在230℃左右出现的系列峰为乳液的失重峰;370℃左右为水镁石中氢氧化镁和APP的一个的失重峰;414℃为APP的另一个温区的失重峰。因无机填料的加入替代了部分有机阻燃体系以及水镁石占比的增加.在320450℃之间类似于骆驼峰状的两个吸收峰逐渐合并成一个峰。600-750℃出现的峰为APP的高温失重峰区，对比曲线②、④、⑥、⑩，吸收峰出现逐渐右移现象，说明水镁石和滑石粉的引入可提高APP的分解温度，与有机阻燃剂搭配使用具有一定的协效阻燃作用。
    结合耐水性、耐火实验等综合指标，在有机阻燃系APP/PER/MEL中引入水镁石和滑石粉无机填料可起到一定的协效阻燃作用，但过多的添加会影响膨胀型钢结构防火涂料涂层的常规性能。在合理添加范围内，用少量的水镁石和滑石粉搭配使用以部分替代有机阻燃剂，可为降低成本提供参考。www.sdmingweite.com